Promjeri samopunivih cjevovoda

Voda iz glave se transportira pomoću dva samousisna voda. Promjer samousisnih vodova mora biti takav da fluidnost protoka vode kroz njih nije manja od fluidnosti protoka vode u rijeci s najmanjom količinom opskrbe mazge. U tu svrhu, pri pomicanju toka, cijeli tok vode prolazi kroz jedan samopunivi vod, s fluidnošću Vpav = 1,31 m/s.

Promjer cjevovoda za vlastito gorivo izračunava se pomoću formule:

ds.tr.=v(4*Qr/rV)=??4*0,4/3,14*1,31?=0,62m

prihvaća čelične cijevi promjera dc.tr = 700 mm, brzinom V=0567 m/s, slijedeći Shevelovljevu tablicu, tijekom razdoblja niske vode cijeli protok od 0,22 m/s prolazi kroz dva samo -dovod goriva, brzinom V=0,283 m/s, prema CHI P .

Upotrijebite tlak pod protokom vode u cjevovodima za vlastito gorivo prema formuli:

??=i*?+?(zh*VI)/2g+?r, de

i - hidraulički kvar ili gubitak tlaka po jedinici tlaka u cjevovodu (naznačeno u Shevelovljevoj tablici),

Rozrakhunkova dozhina cjevovod za vlastito gorivo, m,

g - koeficijent potpore, koji se ozbiljno uzima iz lokalne perforacije (navodi se kao autor O.M. Kurganov i N.F. Fedorov, "Savjetnik hidrauličkih konstrukcija vodoopskrbnih sustava").

Za uklanjanje jedne linije za popravak i pranje.

Radi potpunosti postoje dva retka.

Kao rezultat gubitka tlaka, pokazuje se razina vode u bušotini. Pretpostavljaju se sljedeće vrijednosti:

Za prijelaz koji zvuči - w = 0,25

Za dva zavarena ulaza sa zavojnicom 45ê - w = 0,45

Za tee s ravnom cijevi - w = 0,1

Za opterećenje - w=50

Za izlaz iz cijevi (cijevi) u komoru za dovod vode - w=1

Ozhe -? = 51,8

Na ovaj način, važno je primijeniti pritisak pod protokom vode duž jedne linije samopunjenja:

Poslije i*?

To znači da trebate provesti više vremena dan prije:

0,00061 * 120 m = 0,0732

Potrošite pritisak kroz ´rate?r=0.1 í zbroj? sadrži:

H=0,0732*51,8*(0,8Í/2*9,81) +0,1=0,227

Doznali smo da je sva voda potrošena na jednoj liniji za samopunjenje.

Postoji značajan gubitak tlaka vode pri prolasku kroz dva samopuneća voda.

2) Po dozhiní i *?

Prema Shevelovljevim tablicama za potrošnju jednaku 800 m/god.

Za ovu vrijednost je naznačeno u Shevelovljevoj tablici:

d=700 mm, tada, í=0,00061 (1000 í=0,61), uz brzinu V=0,567 m/s.

Iza vitrate:

Za trošak otpada, dok prolazimo kroz dvije čelične cijevi promjera 700 mm iza Shevelovog stola 1000 i = 0,178, i također, i = 0,000178 za brzinu V = 0,286 m/s, što znači troškove nakon dodatnih:

??= i *? = 0,00061 * 120 m = 0,0732

Zbroj?zh = 51,8

H=51,8*0,4Í/2*9,81+0,0732+0,1=0,596

Pritisak na dva cjevovoda za vlastito gorivo može se izdržati.

Automatizacija instalacije za pripremu sirupa

Promjer cjevovoda može se izračunati na temelju vitalnosti proizvoda: D =, m, (5) de Qp - Vitrat proizvoda, m3/s; W - likvidnost proizvoda (fluidnost), m/s; D - unutarnji promjer cjevovoda, m...

Analiza rezultata plinsko-hidrodinamičkog praćenja bušotina povezanih s CGTU-14 Orenburz NDKM

Za pronalaženje optimalnog promjera naftovoda prema tablici 3 za kapacitet protoka od 4,5 milijuna t/r odabrana su tri konkurentna promjera za koje je moguće pumpati zadani volumen nafte: D1 = 377 mm, D2 = 426 mm , D3 = 529 mm. .

Hidraulički pogon manipulatora

U tu svrhu postavljamo brzinu protoka medija: u tlačnom cjevovodu - 3,8 m / s; za odvodni cjevovod – 1,5 m/s; u cjevovodu pogonjenom vjetrom – 1 m/s. , mde - vrijednost protoka tekućine kroz cijev, [m3/s]; - fluidnost riječnog toka, [m/s]...

Hidraulički dizajn volumetrijskog hidrauličkog pogona mehanizma za pomicanje lista kružne pile

Unutarnji promjer cjevovoda izračunava se pomoću formule, gdje je Q najveći gubitak po hidrauličkom protoku m3/s; V - dopuštena krutost rumenjaka, m/s. Za tlačni vod: prihvaćen dn-r = 16 mm. Za viktorijansku liniju.

Hidraulički cilindar s jednosmjernom šipkom

Fluidnost u vodovima je prihvaćena: za cjevovod koji je mokar, = 1,6 m/s; za odvodni cjevovod = 2 m/s; za tlačni cjevovod = 3,2 m/s (na str<6,3 МПа). Зная расход Q (расход жидкости во всасывающей, напорной и сливной линиях)...

Dizajn parne jedinice

Promjer priključka na ulazu sirove vode je značajan. Značenje je promjer armature d1, m d1 = de V - volumen sirovine, m/s; w - brzina rukhu syrogo rozchinu, w = 1 m/s. d1 = V = de G0 - količina izlaza...

Instalacija pumpe

Postavljena je tehnološka shema za postavljanje kontejnera, postavljenih na različitim visinama.

Vrijednost projektnih parametara uređaja za isparavanje

Prihvatljive trenutne vrijednosti za brzinu protoka: · Fluidnost protoka vruće pare shgp = 20 m/s; · Tekućina kondenzata = 0...

Projekt kotlovnice kapaciteta 4 MW

De Gset – potrošnja vode od granice, kg/s; v – volumen vode, v = 0,001 m3/kg; Vv – fluidnost vode u cjevovodu, prihvaćena 1 m/s · Promjer cjevovoda za plitku vodu Prihvaćena cijev standardnog promjera 200 mm. · Promjer izravnog cjevovoda za vodu.

Promislova kotlovnica s parnim kotlovima

Glavni cjevovodi u parnoj toplani napajaju se vodovima zasićene pare između kotlovnice i vodova pod naponom. Promjer cjevovoda određuje se po formuli: , m (1,36) de...

Hidraulični pogon za traktor LT-154

Promjer cjevovoda izračunava se po formuli: de QS-vitrat u hidrauličkom sustavu, m3/s; VZh - fluidnost protoka u cjevovodu, m / s; Prema preporuci prihvaćamo protok fluida: - za natopljeni hidraulički vod VV = 0,5...2 m/s...

Rozrakhunok hidraulički pogon obertalny rukh

Za spajanje elemenata hidrauličkog sustava zabrtviti cjevovode čiji je unutarnji promjer određen promjerom ulaznog razvoda hidrauličkih uređaja ili pametnim pristupom, tako da...

Rozrakhunok i dizajn vodozahvatne spore iz površinskog vodoopskrbnog rezervoara (rijeka)

2=2Dr - manje od dva promjera utičnice; Dr =1,3 - 2 d - u cijevi cijevi; Dr = 1,5 * 0,6 = 0,9 m,? 2 = 2Dr = 2 * 0,9 = 1,8; ?1=0,8D - najmanje 0,5 m; ?1=0,8*(0,9)=0,72 Svi parametri smatraju se minimalnim i preporučuju se. Promjer namotanog cjevovoda.

Funkcionalni dijagram automatizacije

Promjer cjevovoda može se izračunati na temelju gubitka proizvoda: D =, m, (5) automatizacija tehnološke regulacije parametar de Qp - gubitak proizvoda, m3/s; W - likvidnost proizvoda (fluidnost), m/s; D - unutarnji promjer cjevovoda, m...

Kopljasti rovokopač ETC-250

Promjeri cjevovoda su regulirani kako bi se osigurali dopušteni radni fluidi: - mokra voda - odvod - ispust

Kanalizacijska voda u kanalizaciji mora se srušiti s takvom fluidnošću da se ne moraju obrezati u čvrsti sloj na autocesti. U suprotnom, to će neizbježno dovesti do stvaranja transportnih elemenata - cjevovoda ili ladica.

Ale je gornja granica između protoka tekućine. Čvrste čestice u blizini vode, koje kolabiraju s velikom fluidnošću, potiču mehaničku abraziju površine kolektora.

Rozrahunkova švedskost

Maksimalna fluidnost je granična fluidnost protoka otpadne vode u kanalima i cijevima, osim ako se materijal kolektora ne mehanički tretira.

Minimalna fluidnost protoka (kritična) - najniža fluidnost protoka potrebna za brtvljenje cijevi i kolektora.

Prosječna likvidnost otpadne vode je porast otpadne vode Q od linije do vrijednosti životnog presjeka ω:

v = Q/ω m/sek.

Fluidnost toka na različitim mjestima poprečno na tok nije ista. Što je bliže sredini (jezgri) toka, to su dno i zidovi veći. Donna i fluidnost zida je minimalna. Nemoguće je zapečatiti kanalizacijski vod na dnu i u blizini zidova zbog visoke sklopivosti takvih struktura. Stoga je osnovna vrijednost koja proizlazi iz dizajna vrijednost protoka koji prenosi. Vrijednost se određuje kroz fluidnost protoka. Glavni kriterij za mjerenje fluidnosti je osiguranje samočišćenja kolektora i cijevi.

Za vodove koji se sami opskrbljuju gorivom potrebna je fluidnost kako bi se osigurala točna količina savijanja. Eto, nespretni je poludio, vikory kanalizacijske pumpe vrsta napetosti.

Fluidnost rozrakhunke - ovo je fluidnost perkolacije otpadnih voda na rozrakhunkova (maksimalne) vrijednosti otpada i, očito, na površini. Protok je između maksimalne i minimalne dopuštene vrijednosti u kanalu.

Za maksimalni protok otpadne vode uzimaju se sljedeći standardi

• metalne cijevi - ne više od 8 m / s;
• nemetalni (glineno-betonski, betonski, azbestno-cementni, keramički i drugi) - do 4 m/sek.

Na veličinu hidrauličkih kanala za samočišćenje i cijevi za tekućinu protoka otpadne vode utječu takvi parametri kao što su hidraulički radijus ili stupanj površine i veličina visećih odvoda koji se nalaze u otpadnoj vodi.

Minimalni protok u cjevovodima koji nisu prošli pročišćavanje kućnih i komunalnih otpadnih voda na potrebnoj razini naveden je u relevantnom SNiP-u.

Budući da površina kanalizacijskih cijevi nije puknuta, fluidnost njihovog samočišćenja vn (indeks "n" znači "neophodno") izračunava se pomoću formule koju je predložio profesor N. F. Fedorov:

• R - hidraulički radijus u m;
• n – indikator koraka korijena (3,5 + 0,5R).

Najniža fluidnost u posudama i cijevima za otpadnu vodu pročišćenu ili pročišćenu biološkim metodama može biti jednaka 0,4 m/s.

Za sifone promjera do 800 mm uzima se vrijednost od 1 m/s kao donja granica protočnih cijevi za nepročišćenu otpadnu vodu. Za promjere veće od 80 cm vn se izračunava pomoću Fedorovljeve formule.

Drenažna voda mora dospjeti u drenažnu pumpu s istom fluidnošću kao što je protok na samoj drenažnoj pumpi. U ovom slučaju, potrebno je postići minimalne vrijednosti koje su dodijeljene hrani ili izračunima pomoću formule Fedorov.

Kako bi se kolektori sami očistili, fluidnost protoka mora se postupno povećavati. Potrebne vrijednosti fluida određene su zavojima cjevovoda. Minimalne vrijednosti popravaka za sve kanalizacijske sustave s proširenjem njihovih površinskih cijevi s promjerima:

• 150 mm – 0,007;
• 200 mm – 0,005;
• 1250 mm i više - 0,0005.

Važnost najsuvremenijih kanalizacijskih vodova s ​​cjevovodima od 200 mm ili manje praktički ne doseže veličinu odvodne cijevi. Stoga se likvidnost onih ne izračunava, a smrad se naziva ne-rosterom.

Za kanalizacijske cjevovode promjera većeg od 200 mm potrebno je osigurati potreban minimum cijevi kako bi se osigurao protok tekućine, što jamči samočišćenje kolektora. Najjednostavnija empirijska formula daje sasvim zadovoljavajuće rezultate:

Ovdje se uzima da je promjer cijevi d mm.

Promjeri samousisnih i samopumpnih cjevovoda izračunavaju se prema brzini protoka u normalnim radnim uvjetima vodozahvata, a fluidnost protoka vode u cijevima određuje se prema formuli (16):

de
- Rozrakhunkova žica jednog odjeljka;

- fluidnost cjevovoda je dopuštena (1 tablica 2.2, 2.3).

Fluidnost u samousisnim cijevima kriva je za prekomjernu inverziju:

a) o odsutnosti sedimenta transportiranog kroz cijev promjera D (m) u volumenu  (kg/m 3), što utječe na prosječnu hidrauličku veličinu  (m/s). (tablica 9):

, m/s, (17)

de
;

s - Koeficijent Shezi.

Nepretenciozna lukavost
također se može izračunati pomoću formule (18):

(18)

de = 8g/s2 - koeficijent hidrauličkog trenja.

Za čestice suspenzije veličine d = 1 mm s hidrauličkom veličinom

= 0,094 m/s vrijednosti su:

, m/s

b) na rastresitost grubih taloga koji se odvode na vodovodu. mm:

, m/s (19)

1.7 Odabir načina i proširenje sustava pranja elemenata

Ako se smatra da je fluidnost cjevovoda samoopskrbne vode konstantnija, nemoguće je isključiti taloženje suspenzije, pa se ona prenosi ispiranjem cjevovoda.

Kako bi se osigurala potrebna tekućina za pranje
potrebni troškovi (
), kako bi se nastavio normalan rad linije za vlastito gorivo. Za prijemnike crvene filter vode
za filtre s dovodom vode odozdo prema gore
za otvore otvorene na okomitoj ravnini i ograđene kovanim šipkama
za filtriranje kazete riblje barijere postavljene na okomitu površinu
Pranje samoopskrbnog voda može biti izravno - s vodom za ispiranje koja teče iz glave u bunar, s povratnom vodom koja teče iz bunara u glavu i pulsno.

Za direktno ispiranje potrebno je povećati fluidnost protoka vode u cijevima za ispiranje i promijeniti broj radnih samousisnih vodova po satu ispiranja. Kada se ispusti jedna od dvije linije i količina vode koja je uzeta prije ispiranja, te kroz 1 samopunjenu liniju, fluidnost ispiranja u cijevi se povećava za 2 puta; Kada jedna od tri samousisne cijevi otkaže, fluidnost dvaju cjevovoda za ispiranje povećat će se 1,5 puta. Kod izravnog ispiranja, zatvaranjem jedne linije između vodospreme i obalnog bunara na sat vremena, stvara se mala razlika u razini vode. Zatim se punilo ovog voda brzo otvori, a voda kroz njega s velikom fluidnošću odlazi direktno u obalu, s nje vise sve naslage koje se zatim uklanjaju hidrauličkim elevatorom. Ova metoda pranja djeluje u velikim količinama vode.

Kod ispiranja vodova za samopunjenje, vodovi za ispiranje se spajaju na tlačne cjevovode NS I. Vodovi 350 ÷ 600 mm i više od 600 mm isprati vodom i pulsnom metodom. U tu svrhu se u bunaru na izlazu iz samopunećeg voda ugrađuje zatvarač koji se hermetički zatvara. Prije njega spojite na vod tlačni stup visine 6 ÷ 8 m i promjera 1,5 ÷ 3 puta većeg od promjera voda za pranje. U koloniji je iza dodatne cijevi spojena vakuumska pumpa za pražnjenje. Ako u samousisnoj liniji tijekom perioda pranja zatvorite zatvarač i stvorite vakuum u tlačnom stupcu, voda će u njemu rasti dok se ne postigne razina pražnjenja. Kada postoji vakuum u stupcu, voda koja se nalazi u njemu usmjerava se izravno u samousisnu cijev i struju, koja, nakon što se oslobodi, ispire otvor glave. Nakon pranja ponovite nekoliko puta i nastupit će period niske razine vode u džerelu. U slučaju vitrata, voda za pranje je više od 5%
stagnirajte vrata vodom, ispiranjem ili pulsirajućim, komprimiranim zrakom.

Osnova hidrauličkog protoka beztlačnih (gravitacijskih) cjevovoda temelji se na izdvajanju jednakog protoka vode koja se nataložila u cijevima prema dvije osnovne formule:

• formula otpora protoka

• Chezi formula

de q - Vitrata radini, m 3 / s; ω - stambena površina, m2; V - brzina rumenjaka, m/s; R - hidraulički radijus, m; i - hidraulička ruptura (jednaka rupturi cijevi u jednakoj Rusiji, koja je porasla); Z - Shezi koeficijent, koji se mora držati ispod hidrauličkog radijusa i kratkoće navlažene površine cjevovoda, m 0,5 / s.

Glavna sklopivost tijekom hidrauličke dekongestije događa se u naznačenom Shezijevom koeficijentu.

Redoslijed potomaka utvrđenih univerzalnih formula (empirijskih ili empirijskih čvrstoća) kako bi se na ovaj ili onaj način opisala čvrstoća Chezi koeficijenta u hidraulici Točan polumjer, vrijednost kratkoće stijenki cjevovoda i drugo faktori:

• formula N, N. Pavlovskog:

gdje je p hrapavost stijenke cijevi otporna na habanje; za oznaku stupnja prikaza koristi se formula

y=2,5·√n-0,13-0,75·√R·(√n-0,1)

• A. Manningova formula:

• formula A. D. Altshula i V. A. Ludova za vrijednost

y=0,57-0,22 lgC

• formula A. A. Karpinskog:

y = 0,29-0,0021 C.

Na temelju podataka i drugih sličnih depozita izrađena je tablica hidrauličkih konstrukcija i brojeva koji projektantima omogućuju izvođenje hidrotehničkih konstrukcija beztlačnih vodova i kanala od različitih materijala. Preporuča se izvršiti ekspanziju beztlačnih samopunećih cjevovoda pomoću sljedeće Darcy-Weisbach formule:

i=λ/4R V 2 /2g

de - koeficijent hidrauličkog trljanja; g - ubrzanje pada, m/s2.

Chezijev koeficijent može se izračunati na sljedeći način:

Najprovjerenije i najbolje za druge, koje se temelje na dodatnim podacima, od značenja ranijih formula koje su njihovi prethodnici odbacili, jesu formule N. N. Pavlovskog. Valjanost ovih formula potvrđena je i provjerena inženjerskom praksom, te nema sumnje u mogućnost njihove daljnje uporabe za hidrauličko širenje beztlačnih barijera od keramike, betona i meta te drugih tihih materijala. , koeficijent kratkoće postaje oko 0,013-0,01 s novim korektivnim koeficijentima.

Trenutačni trendovi širokog porasta novih cijevi izrađenih od različitih materijala (uključujući polimere) tijekom razdoblja popravka i rekonstrukcije starih vodova dovode do činjenice da vodoopskrbni vod s vremena na vrijeme postaje sve raznolikiji Noya, što ukazuje na poteškoće u procjeni hidrauličkih pokazatelja, kao i Poteškoće u radu, jer za tkivo kože, cjevovod mora biti podvrgnut različitim metodama održavanja (na primjer, čišćenje).

Za cjevovode izrađene od novih materijala danas još uvijek ne postoje strogi hidraulički zahtjevi za promjenu koeficijenata s i λ. Štoviše, generator novih tipova cijevi mora se pridržavati vlastitih, ponekad neobjektivnih kriterija za ocjenu hidrauličkog kapaciteta cijevi izrađenih od različitih materijala. Problem će biti još veći ako takvih materijala ima puno i kože od njih nađu svoju nišu prilikom popravka rubova. Kao rezultat, pojavljuje se slična granica s "zakrpama". Ovo ne uključuje hidrauličku neravnotežu, ali mogu postojati negativni trendovi povezani s poplavama na mjestima gdje su cijevi zaglavljene ili na istim mjestima gdje su cijevi zaglavljene.

Dakle, projektant kožnog materijala cjevovoda ili suhog premaza mora objediniti važnost promjene hidrauličkih karakteristika, tako da se rezultati terenskih eksperimenata određuju koeficijentima Chezi, Darcy i drugim parametrima cijevi izrađenih od različitih materijala. . Stoga je potrebno istaknuti važnost provođenja eksperimentalnih hidrauličkih istraživanja. Tijekom pokusa na jednom promjeru, određivanje vrijednosti Chezijevog koeficijenta može se koristiti kao kriterij za najbližu hidrauličku sličnost prijelaza na druge promjere.

Cjevovodi služe kao kanali kroz koje se pumpaju rijeke. Država se ruši s plinovodom jer je energija na plinovodu veća, na dnu. Tu energetsku razliku stvara, u pravilu, pumpa, a ponekad i zbog razlike u visini između kraja i kraja cijevi. U industriji, majka je s desne strane, glavni rang, s takvim cjevovodima, ruševine zemlje u svim planovima za robotske pumpe.

Kod proširenja tlačnih cjevovoda glavni su zadaci odrediti propusni kapacitet (otpad), odnosno pritisak na ovu i druge aktivnosti, kao i na cijeli cjevovod, odnosno promjer cjevovoda pri zadanim gubicima vode i tlaka u.

U praksi se cjevovodi dijele na kratakі dugo. Svi cjevovodi su spojeni na prve, u kojima gubitak tlaka nakon nekog vremena prelazi 5...10% gubitka tlaka. Kada su takvi cjevovodi oštećeni, potrebno je osigurati gubitak pritiska na zidne nosače. Na primjer, na njih su spojeni uljni vodovi volumetrijskih zupčanika.

Cjevovodi su spojeni na druge, na mjestima gdje je protok manji od 5...10%. Ovaj razvoj se provodi bez reguliranja troškova mjesta. Takvi cjevovodi se spajaju, na primjer, na glavne vodovode i naftovode.

Medicinski hidraulički dijagram rada drugih cjevovoda, također se mogu podijeliti na Oprostiі preklapanje. Jednostavno se nazivaju sekvencijalno povezani cjevovodi jednog ili više različitih rezova, koji uključuju određene veze. Prije sklopivih cjevovoda postoje cijevni sustavi s jednom ili više ladica, paralelnim zavojima itd. Prstenasti cjevovodi nazivaju se sklopivim.

Klasifikacija cjevovoda

1) Iza materijala zidova cijevi cjevovodi uključuju čelik, željezo, armirani beton, plastiku, azbest-cement, gumena crijeva itd.

2) Za rođenje obitelji, koja se pumpa- cjevovode za opskrbu vodom, cjevovode za naftu, cjevovode za ulje itd.

3) Za konfiguraciju:

a) oprosti- ovi cjevovodi ne oštećuju odvod;

b) preklapanje- postoje cjevovodi koji su pokidani ako želite jedan izlaz.

Jednostavan cjevovod s trajnim rezom

Malyunok 69 - Shema jednostavnog trajnog reza cjevovoda

Držite jednostavan cjevovod stalnog poprečnog presjeka dovoljno širok (Slika 69), dopuštajući minimalni promjer d = const i postavljajući niz lokalnih potpora, na primjer, odvod, filtar i nepovratni ventil. Rez klipa 1 - 1 ima geometrijsku visinu iste visine z 1 i pretlak p 1, a krajnji rez 2 - 2 ima istu visinu z 2 i p 2.

Fluidnost protoka u ovim rezovima zbog čeličnog promjera cijevi je, međutim, ista kao i prije .

Zapisujemo Bernoullijevu jednadžbu za rezove 1-1 i 2-2, turbulentno a 1 = a 2 = 1 (kao u turbulentnom režimu) i isključivanje tlakova fluida kao rezultat jednakosti fluida:

(91)

Piezometrijska visina koja stoji na lijevoj strani razine (91) naziva se potrebnim tlakom

razlika u visini između početka i kraja cjevovoda je značajna

Todi Rivnyannya (91):

(92)

Liječnici, koji opet troše pritisak u obliku statičke funkcije otpada mogu se zapisati u prikazu

ljubomora (92) može se napisati:

(93)

de podupire cjevovod.

Formule (92) i (93) su osnovne za proračun jednostavnih cjevovoda s trajnim usjekom.

Samopunjeni cjevovod

Samoodvodni cjevovod je takav jednostavan cjevovod sa stalnim usjekom do čijeg urušavanja dolazi samo zbog razlike u visini između početka i kraja cjevovoda (slika 70).

Malyunok 70 - Shema cjevovoda za vlastito gorivo

Za jednostavan konstantan rez cjevovoda vrijedi jednakost (92):

(94)

U ovom videu

P 2 = P atm,

Tu ljubomoru (94) vidim u budućnosti:

ili nakon kraćeg vremena

(95)

Zbog toga se osigurava samousisni cjevovod, što pokazuje da je sav pritisak na petama hidrauličkih oslonaca.

Vrahovoyuchi scho ljubomora (95) bit će napisano:

Dokazi o rasipanju tekućine u cjevovodu za vlastito gorivo:

de a - na temelju cjevovoda, osiguranje za stečenu imovinu pomoću formule:

Sifonska cijev

Sifonska cijev - ovo je jednostavan cjevovod s trajnim rezom, čiji je dio položen u rezervoar za život (Slika 71.) .

Kako bi sifonska cijev počela funkcionirati, potrebno ju je napuniti vodom koja je bila izložena vjetru. Do kojeg se dolazi pomicanjem spremnika duž bočne strane spremnika (ili škripcem na glavi cijevi) iznad najviše točke sifona (razina z) ili korištenjem staze od sifona na najvišoj točki, koja zbog čega će pod atmosferskim pritiskom na cjevovodima I - I i II - II biti ispunjena domovina Nakon što ste odlučili, možete zatvoriti krajeve sifona i napuniti ga tekućinom kroz gornju točku, a zatim odmah pustiti vodu da ispuni cijev. Nakon što se sifon potpuno napuni, jedna od cijevi počinje teći kao normalna cijev. Rozrakhunkom označava kapacitet sifona i graničnu vrijednost visine z.

Kako je sifonski cjevovod jednostavan cjevovod s konstantnim presjekom, za njega vrijedi formula (93):

(96)

Analizirajmo ovu formulu za usjeke I – I i III – III (područje niveliranja koje treba proći iza usjeka III – III):

Dakle, mogu vidjeti formulu (96):

ili ubrzo nakon toga

Podaci pokazuju protok Q kroz sifonski cjevovod:

de A- podupirač cjevovoda, koji je osiguran za vraćenu imovinu prema formuli:

Za financijske svrhe z, na kojoj se linija u sifonskom cjevovodu može podići, Bernoullijeva jednadžba za rezove I - I i II - II:

(97)

Ako se površina 0 - 0 približava površini središta u spremniku 1, tada je z 1 = 0; P 1 = P a; u 1 »0; a I = a II = 1 (pod pretpostavkom da je strujanje turbulentno); z II = z; p II> p n.p. - pritisak na rezu II - II može biti veći od pritiska pritisnute pare u sredini p n.p. . - tlak u kojem tekućina vrije na određenoj temperaturi, inače se pojava izbjegava kavitacija- samopražnjenje medija u zatvorenom volumenu i mjehurići pare koji se pritom stvaraju dovode do razaranja sifonskog cjevovoda.