Keramičko lemljenje za rezanje titanijuma. Značajke glodanja različitih materijala

Glavne karakteristike obrade rezanih titanijumskih legura su sljedeće.

Malo je plastičnosti, što ih približava autoritetima dragocjenim materijalima. To je vidljivo iz vrijednosti koja karakterizira plastičnost materijala. Po ovom parametru (vrijednost prije vrijednosti), legure titana se oštro razlikuju od vrućih legura, imaju približno dvostruko veće vrijednosti i znatno niže b i f. Stoga je pri preradi titanovih legura zbog njihove smanjene duktilnosti sila smicanja 20% manja nego kod legura na bazi punila.

Niska duktilnost titanovih legura dovodi do toga da se prilikom njihove obrade stvara specifična strugotina, koja liči na odljevke, što uzrokuje pukotine koje dovode do njih čak i na blago deformiranim elementima, koji su usko isprepleteni tankim i visoko deformisana kontaktna lopta. Stvaranje ovakvog oblika strugotine objašnjava se činjenicom da zbog povećane fluidnosti rezanja ne dolazi do plastične deformacije kod strugotina manje duktilnih legura titanijuma, a kod obrade sa velikim posmacima dolazi do nižih fluidnosti rezanja. Dakle, prilikom obrade legure titana VT2, elementarni čipovi se formiraju pri nižim brzinama rezanja nego kod obrade legure VT1.

Visoka hemijska aktivnost, koja se ispoljava pri preradi rezova, proizvodnji titanijumskih legura do aktivne interakcije sa suvišnim medijumom. Zbog ovog povećanja temperature u zoni rezanja dolazi do jake oksidacije kiseline i dušika u zraku, što potiskuje naprednu oksidaciju. To dovodi do intenzivnog ljuštenja i hrskavosti materijala kao rezultat difuzije kiseline u naneseni materijal i njegovu površinu puta. Stoga, pri obradi rezanih legura titanijuma, postoji očito manje topline nego kod obrade rezanih legura na vrućoj temperaturi.

U isto vrijeme, legure titana imaju još veću toplinsku provodljivost, čelike i legure niže otporne na toplinu; Kao rezultat toga, pri rezanju titana, prosječna temperatura je 2,2 puta viša nego kod obrade čelika 45. Zbog toga temperatura u zoni reza zbog loše toplotne provodljivosti titanijuma i dalje ostaje visoka, povećavajući temperaturnu strukturnu transformaciju i jaku interakciju. sa površinama.

Kao rezultat smanjenja plastične snage titanijumskih legura, tokom procesa deformacije uglavnom nastaju makroprotoci visokog pritiska koji se koncentrišu na kontaktnoj kugli, što rezultira visokim pritiskom i temperaturama. S tim u vezi, kod visokokvalitetnih čelika i legura titanijuma, vrsta strugotine se menja sa povećanjem fluidnosti rezanja u smeru okretanja: čvrsta strugotina se pretvara u elementarna. Ova promjena oblika i mikropukotina zauzima značajno mjesto. Ovo takođe objašnjava proces rezanja titanijumskih legura velikih rezanih komada sa malim skupljanjem strugotine; Po pravilu, koeficijent skupljanja nakon perioda je blizu jedan. Ovo pokazuje vrijednost koeficijenta skupljanja rezanih razreda titanijuma i tvrdih legura, kao i ozbiljnost kasne deformacije strugotine zbog fluidnosti rezanja (b) i hranjenja. Kod brojnih skupljanja kao rezultat glinovanja oksidacijom i dušikom pri preradi titanijumskih legura dolazi do negativnog skupljanja, tako da pri formiranju strugotine dolazi do većeg rezanja. Prilikom obrade u istim režimima rezanja, ali u mlazu argona, negativno skupljanje se ne izbjegava. Promjena skupljanja strugotine s povećanom fluidnošću rezanja također se objašnjava naglim smanjenjem sile trljanja strugotine o prednju površinu reznog dijela. Titanijumske legure karakterišu visoki koeficijenti trenja, što ih čini idealnim za habanje na suvo. Bez obzira na to, tokom procesa rezanja na kontaktnim površinama, koeficijent trenja se smanjuje na 0,2-0,4. To je otprilike 1,5 puta manje od čelika otpornog na toplinu EI787. Nisko skupljanje strugotine postiže se pomeranjem fluidnosti rezanja duž prednje površine alata pri istoj fluidnosti rezanja.

Ispituju se specifičnosti rezanja titanijumskih legura i visoka aktivnost titana, 100% kiseonika i dušika naglo smanjuje površinu kontakta strugotine sa prednjom površinom alata; Kada se izravnava obradom konstrukcijskog čelika, tvrdoća površine se smanjuje za 2-3 puta. Oksidacija kontaktne kuglice čipsa se postiže sve dok se tvrdoća ne poveća. Kontaktna površina strugotine je mala, zbog visoke vrijednosti legura titanijuma, što rezultira višim normalnim pritiskom i sa povećanom tvrdoćom strugotine - do povećanog habanja, a uz nisku toplotnu provodljivost titana - do visokih njihovih temperatura, što vrišti. znakovi pljuvanja i maltretiranja. S druge strane, aktivna infuzija dovkill-a tokom obrade titanijuma u rezbarije rezultira intenzivnim nagomilavanjem.

Dakle, baš kao i pri obradi nehrđajućih materijala i materijala otpornih na toplinu, legure titana imaju veliku abrazivnu silu na alat zbog prisustva visoke tvrdoće u njima u obliku nitridnih oksida i karbida; Titanijumske metale karakteriše smanjena otpornost na vibracije na mehaničko rezanje. Prilikom obrade titanijumskih legura dolazi do povećanja sile smicanja, koja je prilično mala. Kada se zamijene legurama titana otpornim na toplinu, njihova korisnost uvelike opada s povećanjem temperature. Intenzitet promjene vrijednosti prelazi vrijednosti za legure na bazi punila.

Obrada rezbarenja velikih kovanih, presovanih ili livenih obradaka od titanijuma ili drugih vrsta materijala koji zahtevaju značajnu obradu zahteva dodatno smanjenje obrade. To je zbog povećane abrazivne i udarne infuzije nemetalnih inkluzija, oksida sulfid-silikata, kao i broja pora koje se stvaraju u površinskoj kugli tokom izlivanja ili predsušenja na radnoj površini alata. Značajne površinske nepravilnosti trzalice će ostati još izraženije.

Prilikom određivanja optimalnih uslova rezanja za legure titanijuma, posebna pažnja se mora posvetiti obezbeđivanju odgovarajuće sigurnosne opreme. Za stvaranje tankih strugotina, veća pila, tokom procesa formiranja strugotine, dovede do intenziteta svjetlosti uz intenzivnu toplinu. Titanijumske strugotine, premazane maslinovim uljem, dovoljno su izdržljive da se mogu samostalno dorađivati. Strugotine nalik na pile su nesigurne i štetne po zdravlje servisera. Doktori ne bi trebali dozvoliti da se titanijumske strugotine nakupljaju; Prilikom obrade rezanih legura titanijuma, nemojte koristiti brzine pomaka manje od 6,08 mm/obr., koristite alate sa stopom habanja većom od 0,8-1,0 mm, ili sa brzinama rezanja iznad 100 mm/okr. Kod tokarenja titanijum metala VT1, dozvoljena je veća fluidnost rezanja - do 150 m/h.

Uvjerite se da nema elektrohemijskih prepreka. legure titana leže u veličini pulsiranja ispravljene struje. Tako se ovaj raspored (zahvaljujući vikorističkom elektrolitu br. 4) koristi i kod vikoristan generatora tipa ATH 5000/2500, koji daje uglađenu pulsaciju. Međutim, dobre rezultate postiže pulsirajući oblik strume, koji se razlikuje od trofaznog ispravljača tipa VKGYuOA.

Relevantnost

Za izradu konstrukcija i dijelova od legura titana koriste se sve vrste mehaničke obrade: brušenje, tokarenje, bušenje, glodanje, poliranje.
Jedna od bitnih karakteristika u mehaničkoj obradi delova od titanijuma i legura je da je potrebno obezbediti resurs, posebno karakteristike koje značajno leže u jezgri površinske kugle, koja se formira pri hladnoj preradi tj. Zbog niske toplotne provodljivosti i specifične snage titanijuma, mlevenje se vrši kao završna faza bilješke komplikovano. Tokom brušenja, ljepilo se lako može ukloniti, a površinska kugla može razviti defektne strukture i pretjerano naprezanje i rastezanje, što prirodno doprinosi smanjenju vrijednosti komponenti. Stoga se brušenje titanijskih dijelova mora izvoditi pri malim brzinama i može se u različito vrijeme zamijeniti čeličnim ili abrazivnim brušenjem koristeći metode male brzine. Kada se vrši brušenje, može se vršiti u strogo reguliranim režimima uz dalju kontrolu površine dijelova na prisutnost izgorjelih tragova i praćenje uz dodavanje dijelova dijelova zbog opasnosti od površinske plastične deformacije (PP D).

Cipele na sklapanje

Preko visokih autoriteta i vrijednosti titanijum loše je prepustiti se uzorcima pjevan. Postoji visok nivo konzistentnosti između dužina po satu i podrška za jaz je približno 0,85-0,95. Na primjer, za čelik ovaj pokazatelj ne prelazi 0,75. Kao rezultat toga, prilikom mehaničke obrade titanijumskih legura potrebne su velike sile, koje zbog niske toplotne provodljivosti izazivaju značajno povećanje temperature u površinskim kuglicama reza i otežavaju hlađenje zone rezanja. Zbog jakog prianjanja titanijum se nakuplja na reznoj ivici, što značajno povećava silu trljanja. Osim toga, zavarivanje i lijepljenje titana na mjestima na površini vrši se prije promjene geometrije alata. Takve promjene, koje mijenjaju optimalnu konfiguraciju, uzrokuju daljnji napredak u silama obrade, što, po svemu sudeći, dovodi do još većeg porasta temperature u kontaktnoj točki i ubrzanog trošenja. Najveći porast temperature u radnom području uzrokuje tekućina za rezanje, za koju je manja vjerovatnoća da će se taložiti pri hranjenju alata. Najveći uticaj na promjenu temperature ima dubina rezanja.

Pod visokim temperaturama, prilikom rezanja dolazi do oksidacije titanijum strugotine i povraćao detalji. To uzrokuje čipovima problem povezan s njihovim odlaganjem i pretapanjem. Sličan postupak za označeni dio može dodatno poboljšati njegove performanse.

Periodična analiza

Hladan proces dijelovi od legure titanijuma po intenzitetu rada, 3-4 puta je složeniji od niže obrade ugljeničnih čelika, a 5-7 puta veći od niže obrade aluminijuma. Prema informacijama iz MMPP „Saljut“, legure titana VT5 i VT5-1 su poravnate sa ugljeničnim čelikom (sa 0,45% C), koeficijent protoka vode je 0,35-0,48, a za legure VT6, VT20 i VT2 2. pokazuju manji i postaje 0,22-0,26. Preporučljivo je koristiti nisku fluidnost rezanja pri malim brzinama posmaka za mehaničku obradu, a za hlađenje koristiti sirovinu velike količine koja se hladi. Prilikom obrade alata od titana koriste se rezni alati od najotpornijeg nehrđajućeg čelika, prednost se daje tvrdim vrstama legura. Ale navet na kraju svih umova za rezanje, fluidnost se mora promijeniti, otprilike 3-4 puta, na isti način kao čelik, što može osigurati ugodnu izdržljivost alata, posebno pri radu na CNC mašinama.

Optimizacija

Temperatura u zoni rezanja i rezanja može se značajno smanjiti dodavanjem vode u leguru, vakuum topljenjem i sličnom mehaničkom obradom. Legiranje titanijumskih legura sa dodatnom vodom omogućava smanjenje temperature u zoni rezanja, omogućava smanjenje sile rezanja i povećava izdržljivost karbidnih alata do 10 puta, u zavisnosti od prirode legure. režim. Ova metoda omogućava dvostruko povećanje mekoće rezanja bez gubitka voćnosti, kao i povećanje dubine tokom rezanja bez smanjenja likvidnosti.

Za mehaničku obradu delova od legura titanijum Tehnološki procesi koji omogućavaju kombinovanje jedne operacije sa širokim spektrom instrumentalnih instalacija uveliko su napušteni. Većina ovih tehnoloških operacija se izvodi na bogatim operativnim radnim stolovima (detaljnim centrima). Na primjer, proizvodnja energetskih dijelova i štancanje se vrši pomoću mašina za slaganje MA-655A, FP-17SMN, FP-27S; dijelovi kao što su “nosač”, “stup”, “tijelo” sa oblikovanim viljuškama i štancanjem - radni stolovi "Horizon", Me-12-250, MA-655A, limene ploče - radni stol VFZ-M8. Na ovim mašinama, pri obradi velikog broja implementacionih delova, postiže se princip „maksimalnog“ završetka obrade u jednoj operaciji, što omogućava naknadnu obradu dela sa više strana na jednoj mašini sa dodatnim ogoju nekoliko instalacija na novom uređaja.

Glodanje

Zbog potrebe za pečenjem velikih obradaka za mehaničku obradu legura, titan se najčešće peče na velikim mašinama za obradu (FP-7, FP-27, FP-9, VFZ-M8 itd.). Glodanje je naporan proces koji uključuje pripremu dijelova. Posebno veliki zadatak takvog posla je izrada pogonskih dijelova okvira aviona: rebara, okvira, greda, krakova, traverzi.

Prilikom glodanja dijelova kao što su „traverse“, „greda“, „rebra“, koristi se niz metoda. 1) Uz pomoć specijalnih hidrauličkih i mehaničkih kopir mašina na univerzalnim stolovima za glodanje. 2) Kopirnim mašinama na hidrauličnim radnim stolovima za kopiranje i glodanje. 3) Na CNC mašinama tipa MA-655S5, FP-11, FP-14. 4) Za dodatnu pomoć trokoordinatnih mašina iz CNC-a. Prilikom odabira: specijalni montirani rezači sa promjenjivim vremenom rezanja; oblikovani zakrivljeni i zaobljeni rezači sa radijacijskim profilom; krajnja glodala dovedena do cilindrične površine obratka, površine stola ispod potrebnog rezanja.

Za preradu vazduhoplovnog materijala naša zemlja je stvorila veliki broj mašina koje ne kompromituju lake standarde, a njihov rad nema analoga van granica. Na primjer, VF-33 CNC strug (tri-koordinatna trovretena glodalica) koristi se za jednokratnu obradu tri vretena panela, monoracks, rebara, greda i drugih sličnih dijelova za važne i lake letjelice.
Verstat 2FP-242 V, koji ima dva ručna portala i CNC (sub-glodanje tri-vretena višekoordinatne) podjele za obradu ukupnih krakova i panela za velike i širokotrupne avione. Verstat FRS-1, opremljen sa ravnim stubom, horizontalnim glodanjem i bušenjem, 15-koordinatnim CNC-om - aplikacije za bilješkeštapnih površina središnjeg dijela i krila širokotrupnih aviona. SGPM-320, fleksibilni tokarski modul, magacin uključuje tokarsku klupu, CNC AT-320, magacin za 13 alata, automatski manipulator za skidanje i ugradnju dijelova za CNC. Gnuchkiy proizvodni kompleks ALK-250 za proizvodnju preciznih dijelova za kućište hidrauličnih jedinica.

Alati

Da bi se osigurale optimalne performanse rezanja i visoka površinska mekoća dijelova, potrebno je prilagoditi geometrijske parametre alata od tvrdih legura i nehrđajućeg čelika. Rezači sa pločama od VK8 tvrde legure su sinterovani za tokarenje kovanih predmeta. Preporučljivo je da se trenutni geometrijski parametri rezova izvode tokom sečenja pijukom punjenom gasom: rez glave u ravni φ1 = 45°, dodatni rez u ravni φ = 14°, prednji rez γ = 0 °; zadnji rez? Za doradu i završnu obradu kontinuiranog tokarenja možete očvrsnuti alate od tvrdih legura VK8, VK4, VKbm, VK6 itd. 1-1 mm/pro. Alati od nerđajućeg čelika (R9K5, R9M4K8, R6M5K5) takođe mogu da se zaglave. Za glodala napravljena od nerđajućeg čelika podeljena je sledeća geometrijska konfiguracija: poluprečnik na vrhu r = 1 mm, zadnji rez α = 10°, φ = 15°. Prihvatljivi načini rezanja za okretanje titanijuma su dostupni za glinu klanje t = 0,5-3 mm, v = 24-30 m/hv, s<0,2 мм.

Hard metal

Izvođenje robota za glodanje titanom smanjuje prianjanje titana na zube za glodanje i njihovo četkanje. Za izradu radnih površina rezača koriste se tvrde legure VK8, VK6M, VK4 i legure čelika R6M5K5, R9K5, R8MZK6S, R9M4K8, R9K10. Za izvođenje glodanja titana uz pomoć dodatnih rezača sa umetcima i legure VK6M, preporučuje se korištenje sljedećeg načina rezanja: t = 2 - 4 mm, v = 80 - 100 m/hv, s = 0,08-0,12 mm/zub.

Sverdlinnya

Prilikom bušenja titanijuma, strugotine prianjaju na radnu površinu alata i nabijaju se u žljebove koji vode bušilicu, što dovodi do pomične podrške rezne ivice i brzog trošenja rezne ivice. Da biste to spriječili, preporučuje se povremeno čišćenje alata kako biste uklonili strugotine prije izvođenja dubokog bušenja. Za kaljenje koristite alate od nerđajućeg čelika R12R9K5, R18F2, R9M4K8, R9K10, R9F5, F2K8MZ, R6M5K5 i tvrde legure VK8. U ovom slučaju se preporučuju sljedeći parametri geometrije burgije: za rezanje spiralnog žlijeba 25-30, 2φ0 = 70-80 °, 2φ = 120-130 °, α = 12-15 °, φ = 0-3 °.

Da biste povećali produktivnost pri obradi legura titanijuma i povećali izdržljivost alata, koristite vicor tip RZ SOZH-8. Smrad je koji sadrži halogene, smrdljiv i hladan. Hlađenje delova obluvanije vrši se na način ryasnogo zroshenya. Stvrdnjavanje halogena tokom procesa vučenja stvaranja soli na površini dijelova od titanijuma, kao rezultat zagrijavanja i iznenadnog naprezanja, može uzrokovati koroziju soli. Da bi se to osiguralo, nakon obrade od kaljenog RZ SOZH-8, dijelovi se podvrgavaju oplemenjivanju jetkanja, pri čemu se uklanja površinska kugla debljine do 0,01 mm. U toku sata rada skladišta nije dozvoljena stagnacija RZ Coolant-8.

Brušenje

Formiranje titanijumskih legura zavisi od njihovog hemijskog i faznog sastava, tipa i parametara mikrostrukture. Najveća poteškoća je u obradi proizvoda na bazi titana i dijelova koji formiraju hrapavu strukturu ploča. Ovo je struktura oblikovanih viljuški. Osim toga, oblikovani titanijumski odljevci trljaju plinom ubrizganu pijuk o površinu, što snažno utječe na habanje alata.

Brušenje titanijumskih delova je otežano zbog visokog stepena kontaktnog stiskanja i trljanja. Otopina površine oksida lako se mrvi kada se trlja sat vremena pod uticajem vode za kućne ljubimce. Tokom procesa trljanja površine tačke, dolazi do aktivnog prenosa materijala sa posmatranog dela instrumenta („pljuvanje“). Imaju ista svojstva kao i titanijumske legure: niska toplotna provodljivost, povećana deformacija opruge sa odgovarajućim niskim modulom elastičnosti. Zbog topline na površini koja se trlja, formira se oksidna talina, koja zauzvrat pospješuje trošenje površinske kugle.

At prototipovi delova od titanijuma Biće potrebno strujno brušenje i brušenje abrazivnim iglama. Za industrijske legure najrasprostranjenija je upotreba abrazivnih točkova od zelenog silicijum karbida, koji ima veliku tvrdoću i hrskavost sa stabilnošću fizičkih i mehaničkih svojstava sa većim abrazivnim svojstvima, i crnog silicijum karbida.

Kupi, cijena

Preduzeće doo "Elektrovik-stal" prodaje valjani metal po najboljoj cijeni. Dobit se formira na osnovu regulacije kurseva na LME (London metal exchange) i tehnoloških karakteristika proizvodnje bez uključivanja dodatnih troškova. Nudimo širok asortiman proizvoda od titanijuma i legura. Sve serije klica su certificirane u skladu sa standardima. Kod nas možete kupiti na veliko razne proizvode za veliku proizvodnju. Širok izbor, sveobuhvatne konsultacije naših menadžera, pristupačne cijene i brza isporuka odlikuju našu kompaniju. Za kupovinu na veliko postoji sistem popusta

Visoka temperatura povećava silu rezanja tokom mehaničke obrade. Velika veličina i velika fluidnost deformacije također povećavaju energiju potrebnu za uklanjanje strugotina kako bi se postigle veće temperature. Titanijum reaguje sa svim materijalima na visokim temperaturama, što dovodi do hemijskog habanja reznih alata.

Osim toga, niska toplinska provodljivost titanijumskih legura jedan je od faktora koji ograničavaju produktivnost. Kod većine drugih materijala, toplota se prenosi na čips. Zbog niske toplotne provodljivosti titanijuma, toplota se prenosi na alat. Tvrdoća karbida opada s povećanjem temperature, što znači da je fluidnost rezanja i vijek trajanja alata niži od titanijuma u odnosu na čelik. Kada se tečnost rezanja poveća sa 50 m/h. do 100 m/h. Za titanijum, FEA analiza pokazuje povećanje temperature od 250ºC.

Stoga, da bi se optimizirala produktivnost, alati moraju biti pravilno hlađeni. Pravilna potrošnja rashladne tečnosti znači skraćivanje radnog veka instrumenta i maksimiziranje efektivne brzine rezanja. Ako se ne ohladi pravilno, alat se brzo zagrije. To može skratiti vijek trajanja alata i utjecati na čistoću površine kroz pojavu izraslina na reznoj ivici, koje nastaju kada se materijal radnog komada zalijepi za reznu ivicu.

Tradicionalno vanjsko hlađenje, namijenjeno preradi, često košta područje rezanja, a priprema visokog škripca (1000 mm po kvadratnom metru ili više) može koštati desetine hiljada rubalja. Alternativa je dovod vode za hlađenje kroz unutrašnje otvore.
Sa ovim pristupom, rashladna tečnost se troši tamo gde je manja verovatnoća da će alat obraditi komad, obezbeđujući efikasno snabdevanje rashladnom tečnošću, prenos toplote i proizvodnju materijala. Testiranje životnog ciklusa alata kako bi se izjednačilo vanjsko hlađenje s unutarnjim dovodom rashladne tekućine na novim geometrijama reznih rubova, pokazalo je više nego dvostruko povećanje vijeka trajanja alata s unutrašnjim dovodom.

U pokusima tokarenja na 150 sfm, za nivelisanje alata sa eksternom rashladnom tečnošću prilikom obrade titanijuma, Beyond Blast umetci na hladnom pritisku od 100 psi dali su 25 hpf Duži radni vek alata, niži standardni umetci sa 0 viskostana.

Uz upotrebu umetnutih okruglih pločica za glodanje, unutrašnji pomak osigurava 2,5 puta kraći vijek trajanja alata. Povećana fluidnost također doprinosi vijeku trajanja alata. Jednostavno povećanje fluidnosti sa 150 na 187 SFF na standardnom alatu će promijeniti vijek trajanja alata za 60 sekundi. Uz pomoć unutrašnjih otvora za hladno okruženje, vijek trajanja alata se promijenio za 23 stepena uz povećanu fluidnost. Vijek trajanja ovih alata za glodanje pri velikoj brzini bit će dvostruko duži od onih standardnih alata pri malim brzinama. To je zbog efikasne regulacije temperature, koja je osigurana ovim pristupom prije isporuke rashladnom sredstvu.

Priključci vretena

U sistemskom pristupu, uloga vretena je važna. Ovi uređaji mogu imati poteškoća da postignu visoku fluidnost rezanja metala, koju karakteriše niska fluidnost rezanja i visoka sila rezanja karakteristična za titanijum. Tokom mnogo godina, proizvođači stolnih ploča su poboljšali krutost i prigušivanje vretena i struktura stolnih ploča. Vretena su dizajnirana sa visokim obrtnim momentom za rotaciju, sa malim brzinama centrifuge. Kako bi se povećala produktivnost, veza vretena često ostaje sa slabom karikom. U većini slučajeva, veza sa alatom vretena određuje koliko se materijala može ukloniti u datoj operaciji.

Visoko produktivnu berbu karakterišu visoki prinosi i agresivna berba gline. Sa stalnim napretkom alata za rezanje, postoji potreba za spojem vretena, što omogućava bolju napetost na radnom komadu.

Tokom protekle decenije, niz drugih tipova veza vretena je podeljen ili optimizovan. Zbog svoje dobre cijene/pozicije, 7/24 ISO konus je postao jedan od najpopularnijih sistema na tržištu. Međutim, dizajn ima niske margine, pleten s preciznošću pri velikim brzinama. U pravilu, konus vretena počinje da se okreće zbog sile van centra, počevši od brzine vretena od 20.000 o/min. To uzrokuje lomljenje rezanja, a konus počinje gubiti kontakt, omogućavajući alatu da se pomakne prema vretenu.

Kennametal konstrukcija, koja je nedavno obojena za obradu titanijuma, ima „KM“ interfejs alat-vreteno koji pričvršćuje krak alata za zupčasti mehanizam koji se nalazi na površini otvora. U novom KM4X sistemu, premaz je povezan sa ivicama konstrukcije, što je važno kod glodanja materijala visoke čvrstoće kao što je titanijum.

Kod krajnjeg glodanja, dizajn je trivijalan, a intervenirajući faktor je nevinost. Novi KM4X sistem pruža visoku silu stezanja i pritisak ležaja kako bi se osigurala visoka krutost i visok prinos za povećanu produktivnost pri mašinskoj obradi titanijumskih legura.

Maksimiziranje dinamičke krutosti sistema

Prilikom mehaničke obrade sa instalacijama sa dugim čekanjem, može doći do nepotrebnih regenerativnih vibracija (vibracija) i loše obrade površine, problema s kontrolom dimenzija i prekomjernog trošenja alata. Tehnolozi se često bave ubrzavanjem parametara rezanja kako bi eliminirali vibracije koje mijenjaju produktivnost.

Ovo je važno ako labavost na radnom komadu, lišena prednjeg prolaza, rezultira porastom sila rezanja kroz promjene u debljini strugotine u radu naprijed. Ova promjena sile rezanja tada uzrokuje više njihanje u radnom komadu, uzrokujući veću promjenu sile rezanja, što dovodi do regenerativnih vibracija. Amplituda vibracija se povećava i može smanjiti, gdje alat iskače iz radnog komada ili zahtijeva katastrofalan oporavak.

Način za promjenu vibracija i održavanje visoke fluidnosti u metalu je povećanje dinamičke tvrdoće sistema. Dok se statička tvrdoća alata može povećati zbog kraćih podešavanja alata ili većih prečnika alata, Kennametal sistem alata pruža sredstva za dinamičko podešavanje i oštrinu za ljusku vikoristana od pasivne dinamičke gline. Sistem je fragmentiran tako da unutrašnja masa vibrira na frekvenciji bliskoj maksimalnoj dominantnoj vibraciji sistema. Kolaps unutrašnje mase raspršuje energiju za podsticanje vibracija.

Alat za rezanje kože ima svoje dinamičko dinamičko udaranje čekićem, a adapteri koje je potrebno podesiti omogućavaju korisniku da podesi pasivni amortizer, prilagođavajući alat za određeni potpis radnog alata, koji je sličan alatu za čekić. jedan sat. Ova postavka je također važna ako se koriste rezači različitih masa, u kojima se frekvencija napajanja sistema može promijeniti.

Testovi obrade metala pokazali su dobru korelaciju između dinamičke tvrdoće i nivoa vibracija na tijelu vretena. Vibracije mogu uzrokovati prijevremeno oštećenje alata i promijeniti vijek trajanja ležaja vretena. Povećanjem vibracija kroz mašinu, produžava se radni vek komponenti i povećava se tačnost rada mašine tokom vremena. Drugim riječima, korištenje sistematskog pristupa preradi titanijuma daje prednosti koje prevazilaze rok servisiranja alata. Ostale prednosti uključuju veću konzistentnost i poboljšanu svjetlinu boje dijelova, povećanu produktivnost vretena i veću preciznost radnih stolova.

Koncepti se razvijaju

Široka ponuda protumjera čini razliku u odnosu na njihanje klatna bušilice.

Sverdlinya u titanijumu je još jedna biljka za sklapanje. Zbog mehaničkih i fizičkih svojstava ovog materijala stvaraju se svojstva visokog prinosa zbog izgleda pravosti, cilindričnosti, zaobljenosti i savijanja. Visoke dinamičke sile nastaju zbog fluidne segmentacije strugotine, zbog čega titanijum pati čak i od niske fluidnosti rezanja.

Kennametal Y-Tech bušilica ima neravnomjerno poravnanje između žljebova i žljebova radi kontrole dinamičkih sila, kao i kraka klatna bušilice. Položaj reznih rubova stvara radijalnu silu, koja je jednaka dužini utora, pritisnutom na zid otvora. Ovakva podjela sila mijenja dinamički priliv sile, što dovodi do veće zaobljenosti i cilindričnosti izbušenog otvora.

Rezbarenje i mašinski radovi

Titanijum i njegove legure su loše zaklane, zbog male fizičke i mehaničke snage titanijuma. Legure titana se režu na visoke položaje između dasaka dok se oslonac ne rastavi. Poželjno je koristiti legure titana 0,85-0,95, dok su čelici skuplji od 0,65-0,75. Kao rezultat toga, prilikom mehaničke obrade titanijumskih legura, postoje velike čvrstoće koje dovode do visokih temperatura u zoni rezanja, što rezultira niskom toplotnom i toplotnom provodljivošću titanijuma i drugih legura, što olakšava odvođenje toplote i iz zone klanja. Zbog jakog prianjanja i visokih temperatura, titanijum se lepi za rezni alat, što zahteva značajnu silu trljanja. Lijepljenje i zavarivanje titana na površini reznog alata koji dolazi u kontakt također dovodi do promjene geometrijskih parametara. Prilagođavanje geometrijskih parametara reznog alata njihovim optimalnim vrijednostima dovodi do daljeg povećanja temperature obrade u zoni rezanja i habanja alata. Temperatura u zoni rezanja se najviše kreće zbog povećane fluidnosti rezanja, a najmanje - zbog povećanog posmaka. Dubina reza je izravnana radi glatkoće, a protok omogućava još manji dotok.

Složenost mehaničke obrade titanijumskih legura je 3-4 puta veća nego kod ugljičnih čelika i 5-7 puta veća nego kod legura aluminijuma.

Prema podacima MMPP "Salyut", koeficijent tretmana vode u odnosu na čelik 45 postaje 0,35-0,48 za titanijum i legure VT5 i VT5-1 i 0,22-0,26 za legure VT6, VT20 i VT22. Za mehaničku obradu titanijumskih legura preporučuje se upotreba malih brzina rezanja pri malim posmacima sa laganim unosom sirovine koja se hladi. Za obradu titanijumskih legura, rezni alati za rezanje moraju biti izrađeni od nehrđajućeg čelika otpornog na habanje, a noževi za obradu čelika koji daju superiornost tvrdim legurama. Međutim, kada se prate svi opisi unosa, načini rezanja, posebno mekoća, su zbog smanjenja obrade čelika 3-4 puta kako bi se osigurala ugodna trajnost alata, posebno kod obrade alata za obradu.

Pritisak i temperatura rezanja u zoni rezanja mogu se smanjiti mehaničkom i vodenom obradom, što uključuje završnu obradu puta, mehaničku obradu i vakuumsko odslađivanje. Legiranje titanijumskih legura vodom dovodi do značajnog smanjenja temperature u zoni rezanja, promjene sila rezanja i povećanja otpornosti karbidnih alata za 2-10 puta ovisno o načinu rezanja i prirodi legure. Ovo vam omogućava da povećate brzinu rezanja za 1,5-2 puta uz očuvanje drugih parametara rezanja ili da stabilizirate pomak i dubinu rezanja bez promjene brzine rezanja.

Na visokim temperaturama koje se razvijaju u zoni rezanja, titanijumske strugotine i izribani dijelovi oksidiraju. Oksidacija čipsa stvara probleme vezane za njihovo prečišćavanje pri dobijanju otpada od topljenja i drugim metodama odlaganja. Oksidacija površine nanesenih dijelova na neprihvatljiv način može dovesti do smanjenja performansi.

Pri izradi dijelova i konstrukcija od titanijumskih legura koriste se sve vrste mehaničke obrade: tokarenje, glodanje, bušenje, brušenje, poliranje.

Važna karakteristika mehaničke obrade delova od legura titanijuma je potreba da se obezbede resursne, posebno mehaničke karakteristike, kao što je formiranje površinske kugle, koja nastaje nakon obrade rezova. Zbog niske toplotne provodljivosti i visoke hemijske aktivnosti brušenog materijala, kaljeno brušenje se koristi u procesu završne obrade titanijumskih legura. Prilikom brušenja titanijumskih legura, lako je ukloniti ljepilo, što posljedično smanjuje habanje i habanje. Osim toga, prilikom mljevenja u površinskoj kugli, pojavljuje se prekomjerno vlačno naprezanje i defektne strukture, koje također smanjuju vrijednost potonjeg. Stoga se brušenje, koje se često koristi pri obradi dijelova izrađenih od legura titana, može izvesti pri malim brzinama i, ako je moguće, može se zamijeniti brušenjem čelika ili abrazivnim metodama male brzine završne obrade, kao što je brušenje Uvanya. Ako mljevenje stagnira, mora se obaviti pod strogo reguliranim uvjetima uz blisku kontrolu prisutnosti opekotina i praćeno značajnom površinskom plastičnom deformacijom (SPD).

Velikim naporima rezanja za mehaničku obradu titanijuma i drugih legura nastaje uglavnom zidanje velikih modela (FP-7, FP-9, FP-27, VFZ-M8 itd.). Najzahtjevniji proces tokom pripreme dijelova je glodanje. Posebno veliki napori robota za glodanje padaju na proizvodnju energetskih dijelova za okvir aviona: okviri, traverze, krakovi, rebra, grede.

Sa razvojem i naprednom tehnologijom mehaničke obrade delova od legura titanijuma, tehnološki procesi sa niskom radnom snagom se široko koriste za kombinovanje mnogih operacija u jednu u kombinaciji sa jednim bogatim alatom koji poseduje. Ove tehnološke operacije će se najvjerovatnije izvoditi na bogatim operativnim radnim stolovima (detaljnim centrima). Tako se, na primjer, pogonski dijelovi od štancanja pripremaju na radnim statima FP-27S, FP-17SMN, MA-655A; dijelovi kao što su "tijelo", "stub", "nosač" od štancanja i oblikovanja - na radnim stolovima MA-655A, Me-12-250, "Horizon", ploče od lima - na radnom stolu VFZ-M8. Na ovim stolnim pločama, pri obradi velikog broja dijelova, implementiran je princip „maksimalnog“ završetka obrade u jednoj operaciji, što se postiže istovremenom ugradnjom više različitih dijelova na stolni sto za naknadnu obradu dijela. I dvije ili više strana u jednom programu.

Glodanje kalupa za proizvodnju dijelova kao što su „rebro“, „greda“, „traverza“ vrši se sljedećim metodama:
1) na univerzalnim klupama za glodanje uz pomoć specijalnih mehaničkih i hidrauličnih kopir mašina;
2) na hidrauličnim kopirnim i glodalicama;
3) na trokoordinatnim CNC mašinama:
- specijalni montažni rezači od promjena u procesu rezanja;
- oblikovane glodalice sa konveksnim i zakrivljenim profilom zračenja;
- krajnjim glodalima sa cilindrične površine rezati dio na površinu stola ispod završnog reza;
4) na višekoordinatnim CNC mašinama kao što su FP-14, FP-11, MA-655S5.

Za mehaničku obradu avionskih materijala naša zemlja je razvila niz mašina koje pokazuju najsjajnije svjetlosne signale, a neke nemaju analoga u svjetlosnoj praksi:
- kasnoglodajući trokoordinatni trovretenski radni sto VF-33 sa CNC-om, predviđen za jednosatnu obradu tri vretena monošine, panela, greda, rebara i drugih delova lakih i važnih letelica;
- kasno glodajući višekoordinatni trovretenski radni sto 2FP-242V sa dva ručna portala i CNC-om, koji se koristi za sečenje velikih ploča i bočnih elemenata sa promenljivom mašinom za širokotrupne i velike avione;
- horizontalno glodanje i bušenje petnaestkoordinatni CNC radni sto FRS-1 sa naboranim stupom; Koristi se za obradu štapnih površina krila i središnjeg dijela širokotrupnih aviona;
- fleksibilni modul za struganje SGPM-320, koji uključuje CNC tokarski strug AT-320 sa magacinom za 13 alata i automatskim instalacionim manipulatorom i rezervnim dijelovima, CNC-platiranim;
- fleksibilni virobničeski kompleks ALK-250, namijenjen za proizvodnju preciznih dijelova kućišta hidrauličnih jedinica.

Da bi se osiguralo optimalno rezanje i kvalitetne površine dijelova, geometrijski parametri alata od nehrđajućeg čelika i tvrdih legura moraju se striktno postići.

Tokarenje kovanih predmeta vrši se pomoću rezača sa pločama od tvrde legure VK8. Prilikom uzorkovanja pijunka sa ubrizgavanjem plina, preporučujemo sljedeće geometrijske parametre alata za sečenje: prednji rez γ = 0°; zadnji ugao α = 12°; šef plana φ1= 45°, dodatni ugao u blizini plana φ = 14°. Načini rezanja: brzina rezanja v= 25 - 35 m/hv, napajanje s= 0,5 - 0,8 mm/obr., dubina rezanja t ne manje od 2 mm.

Za doradu i kontinuirano oštrenje, kaljenje alata od tvrdih legura VK4, VK6, VKbm, VK8 itd. s= 0,1 - 1,0 mm/obr., brzina rezanja v= 40 - 100 mm/hv i dubina rezanja t= 1 – 10 mm. Alat je također moguće očvrsnuti nehrđajućim čelikom (R9K5, R6M5K5, R9M4K8). Preporučeni geometrijski parametri reznih rubova od nehrđajućeg čelika: stražnji rez α = 10°, φ = 15°, radijus na vrhu r= 1 mm. Načini rezanja za tokarenje titanijuma v= 24 - 30 m/hv, s t = 0,5 – 3 mm.

Glodanje titana i drugih legura je otežano zbog lijepljenja titana na zube glodala i njihove pripreme. Za radne dijelove rezača koriste se tvrde legure VK4, VK6M, VK8 i legure čelika R8MZK6S, R9K5, R9K10, R6M5K5, R9M4K8. Prilikom glodanja titana rezačima sa umetcima i VK6M legurom, preporučujemo sljedeće načine rezanja: s= 0,08 - 0,12 mm/zub, v= 80 - 100 m/hv, t= 2 – 4 mm.

Bušenje na titanijumu i drugim legurama je takođe važno zbog prianjanja titanijumskih strugotina na radnu površinu alata i njihovog nakupljanja u žlebovima burgije, što dovodi do snažnog pomeranja reznog nosača i brzog trošenja svrdla. . Stoga je prilikom bušenja dubokih otvora potrebno povremeno uklanjati alat za čišćenje strugotina. Za kaljenje postavite alat od nerđajućeg čelika R9K5, R9K10, R18F2, R9F5, R6M5K5, R9M4K8, R12F2K8MZ i tvrde legure VK8. Preporučeni geometrijski parametri bušilica: φ = 0 - 3 °, α = 12 - 15 °, 2φ= 120 - 130 °, 2φ0= 70 - 80 °, izrezan do ruba spiralnog žlijeba 25-30 °.

Da biste povećali produktivnost mehaničke obrade titanijumskih legura za rezače i povećali izdržljivost reznih alata, koristite rashladna sredstva na bazi halogena tipa RZ rashladno sredstvo-8. Hlađenje obluvanih dijelova je zbog načina zalijevanja. Uklanjanje halogenida tokom mehaničke obrade vrši se sve dok se na površini titanijumskih delova ne formira slana kora, koja na povišenim temperaturama i jednosatnom naprezanju izaziva koroziju soli. Zbog toga se dijelovi koji se obrađuju od očvrslog RZ Coolant-8, nakon mehaničke obrade, podvrgavaju rafinacijskom jetkanju uz uklanjanje površinske kuglice debljine 0,005-0,010 mm. Ne dozvolite da rashladna tečnost-8 stagnira tokom operacija savijanja i mehaničkog branja.

Formiranje rezanih legura titanijuma mora zavisiti od njihovog hemijskog i faznog sastava, kao što su parametri mikrostrukture. Najvažnije je obraditi rezane proizvode od titana i dijelove grube pločaste strukture. Takva konstrukcija se koristi, zokrema, oblikovane viljuške. Osim toga, oblikovani odljevak od titana i drugih legura uzrokuje plinom punjenu pijuk na površini, što uvelike haba alat.

Brušenje delova od titanijuma zahteva dosta poteškoća, što je posledica visoke veštine i kontaktnog pljuvanja tokom brušenja. Tanka oksidna talina na titanijumu lako se urušava kada se trlja pod infuzijom visokih pritisaka na mestima kontakta zbog veće duktilnosti titanijuma u izglađenom oksidnom topljenom. Prilikom trljanja na mjestima dodira dvije površine, taloženi materijal se aktivno prenosi na instrument - „pljuvanje“. Šta drugi autoriteti kažu o titanijumu: deformacija opruge se promoviše zbog konstantno niskog modula elastičnosti i niske toplotne provodljivosti. Jednom kada vidite toplinu površine koja se trlja, ona postaje bogata plinovima iz viška medija i započinje stvaranje oksidnih naslaga, što pospješuje mekoću površinske lopte.

Prilikom obrade titanijumskih legura, brusiti abrazivnim iglama i šivati. Za legure titanijuma najveće ekspanzije, industrija je razvila abrazivne točkove od zelenog silicijum karbida, koji imaju veliku tvrdoću i hrapavost, stabilnost fizičko-mehaničkih svojstava i veću čvrstoću.različite proizvodnje, niži crni silicijum karbid.

Glavna metoda preostale obrade preklopnih zakrivljenih površina dijelova izrađenih od legura titana je brušenje uboda. Prije sušenja abrazivnih uboda pri oblikovanju preklopnih oblikovanih površina moguća je obrada linearnim ili površinskim kontaktom između alata i markirane površine, čime se značajno skraćuje broj formirajućih krakova stola.

Obrada dijelova s ​​linearnim kontaktom provodi se metodom uhodavanja. Prilikom obrade dijelova metodom valjanja, oblik alata je povezan s oblikom površine na kojoj se dijelovi obrađuju. Oblikovanje označene površine postiže se kotrljanjem dijela duž zadane putanje oko njega.

Brušenje metodom valjanja, na primjer, oštrica kompresora VMD, izvodi se abrazivnim iglama (dobije se brušenje) ili širokim abrazivnim ubodom na radnim stolovima KhSh-185, KhSh-186, MB-885, 381ZD. Prilikom pravilnog odabira širine boda, cijela površina koja je obrezana s jedne strane se brusi odjednom. Ova metoda se odlikuje visokom produktivnošću i široko se koristi u industriji za brušenje malih dijelova. Za oštrice dužine veće od 120 mm, najracionalnija je redovna metoda rezanja uskim abrazivnim ubodom, što omogućava postizanje velike preciznosti. Metoda rednog mljevenja koristi se na radnim stolovima 4ShSL-7, LSh-1, LSh1A, LSh2. Obrada na njima se vrši u kasnijim redovima, sa smjerom uvlačenja dijela okomito na ravninu kretanja abrazivnog boda.

Kasno uvlačenje dijela nastaje zbog povratnog kretanja stola radnog stola. Diskretno omotavanje radnog komada oko ose osigurava kružno pomicanje. s. Prilikom obrade na radnom stolu LSH-1 postavlja se sila kontaktnog stega P između brušenog obratka i abrazivnog uboda, koja se reguliše kompenzacionim oprugama.
Jednostavna operacija uključuje brušenje površina dijelova koji su podložni trenju, proizvedenih duž radijusa (na primjer, površine lopatica kompresora), koje se formiraju metodama valjanja i kopiranja. Kada se površina formira metodom kopiranja, radna površina kontaktne kopirke će biti jednako udaljena od abrazivnih površina za šivanje. Širina uboda može premašiti širinu označene površine ili postati dio nje. Kad god se oblikuju dijagrami radijusa, ubod treba napraviti poprečnim tokom do detalja. Industrija ima mnogo raznovrsnosti iza ovog principa: ZLSH-5 (ZLSH-52), ZLSH-9 (ZLSH-91) i drugi. Abrazivni dio se dovodi izvan normale na površinu radi rezanja pod silom od 50-100 N do kontaktne kopirne mašine, koja ostavlja abrazivni nerezani ubod. Sila zatezanja boda treba da bude 10-30 N na 10 mm širine boda. Prilikom obrade površine s malim radijusom, trajnost šavova se značajno mijenja.

Do sada se vjerovalo da je brušenje legura titana dijamantskim brušenjem neučinkovito zbog kemijske sporidnosti titana i ugljika, što dovodi do jakog trošenja reznih rubova dijamantskih zrnaca i daljnjeg soljenja površine alata. Štaviše, tokom brušenja dijamanata, u površinskoj kugli nastaju višak naprezanja, koji se može rastegnuti. Do sada je bilo moguće kreirati dijamantske kočiće na specijalnim metalnim vezama, čime je sinhronizovan proces zaglađivanja reznih ivica zrna od njihove pripreme od vezivanja i ažuriranja radne površine alata itd. osigurala samoberbu dijamantskog udjela. Dijamantsko brušenje se uspješno stvrdnjava na Salyut MMVP prilikom brušenja aeroprofila lopatica kompresora.

Druga vrsta dijamantskog brušenja je obrada dijela pomoću stalnog mlaza. Proces mljevenja se odvija u elektrolitu, a dijamant služi kao anoda. Anodna veza kočića i titana na površini stuba omogućava da se održi konstantna snaga rezanja kočića. Elektrohemijsko brušenje dijamanata, u pravilu, formira gotovi dio u površinskoj kugli sa fleksibilnom tlačnom silom.

Zbog posebne geometrije rezne ivice visokokvalitetnog rezača, moguće je fino podesiti strugotine kako bi se postigle veće brzine uvlačenja.

Nekoliko jednostavnih principa pomoći će vam da efikasno mljevete legure titana. Prema tvrdnjama kompanije, dizajn prikazan na malom glodalu velike brzine prilikom obrade visokotemperaturnih aerosvemirskih legura će obezbediti fluidnost napajanja koja prevazilazi fluidnost tradicionalnih alata za glodanje í dizajni su udvostručeni.

Legure titana i aluminijuma su prilično slične: metali su kaljeni u strukturnim elementima okvira aviona, a u oba tipa, ukupno 90 stotina izlaznih materijala može se koristiti za proizvodnju dela.

Možda bi više uzgajivača željelo da dodaju malo više suhe riže. Tradicionalno, dobavljači aluminijumskih delova za avione sada se sve više oslanjaju na titanijum, dok se sam metal sve više koristi u novim konstrukcijama aviona.

Džon Palmer, menadžer kompanije Stellram za snabdevanje reznim alatima, koji je zaslužan za rad sa vrhunskim avio-generatorima, kaže da mnoga takva preduzeća zapravo imaju veći potencijal za preradu. Trenutno se primenjuje titanijum, manji smrad. Postoji mnogo vrijednih i učinkovitih tehnologija obrade titanijuma koje se lako mogu odbaciti, umjesto da se koriste za poboljšanje produktivnosti. Nakon što se konsultovao sa proizvođačima o efikasnosti glodanja raznih legura za vazduhoplovstvo, uključujući i legure titana, Palmer smatra da rad sa titanijumom i nije tako težak proces. Najvažnije je promisliti cijeli proces obrade, tako da svaki element koji može doprinijeti ukupnoj efikasnosti.

Prema Palmeru, ključni faktor je stabilnost. Kada alat dođe u kontakt sa obratkom, stvara se “zatvoreni krug” pre nego što uđu alat, držač, vreteno, ležište, ravan, radni sto, stezni uređaj i radni predmet. Svi ovi elementi moraju biti otporni na proces. Pored toga, bitni aspekti su pritisak, rukovanje i način dovoda tečnosti za hlađenje ulja, kao i tehnika ishrane i stvrdnjavanja, što je naznačeno u ovoj situaciji. Da bi se maksimizirao potencijal produktivnosti ovih procesa u preradi titanijuma, Palmer preporučuje:

Jedan od glavnih problema titanijuma je njegova niska toplotna provodljivost. Ovaj metal ima vrlo malu količinu toplote koja vibrira i unosi se istovremeno sa čipovima. U poređenju sa drugim metalima, prilikom obrade titanijuma, veća količina toplote se prenosi na alat. Kao rezultat ovog efekta, izbor radne kontaktne površine određuje izbor fluidnosti rezanja.

Ova pozicija je prikazana krivom malog 1. Rekontakt – rezanje duž mlaznice 180º – moguće je samo zbog relativno male brzine rezanja. Istovremeno, promena površinskog kontakta ubrzava period toplote koju vidi rezna ivica i obezbeđuje više od sat vremena za hlađenje pre ponovnog rezanja u materijal. Dakle, promjena kontaktne zone povećava mogućnost povećanja fluidnosti rezanja uštedom temperature na mjestu obrade. Glodanje s malom površinom kontakta i oštro naoštrenom reznom ivicom s visokom fluidnošću i minimalnim posmakom po zubu može osigurati nesavršenu završnu obradu.

Originalni krajnji glodali imaju četiri ili šest zuba. To možda neće biti dovoljno za titana. Najveću efikasnost u rezanju ovog metala imaće alat sa deset i više zubaca (div. Slika 2).

Povećanje broja zuba zahtijeva smanjenje hrane po zubu. U većini slučajeva čak i blisko širenje zuba u glodalici sa deset zuba ne daje dovoljno prostora za unošenje strugotine. Tajming nije manji, produktivno glodanje titanijuma ima malu kontaktnu površinu (čudo br. 1), a tanke strugotine koje nastaju kao rezultat omogućavaju upotrebu krajnjih glodala sa bogatim zupcima za povećanje produktivnosti.

Korak br. 3. Slijedite princip "od debelog čipsa do tankog čipsa"

Ova ideja je povezana sa pojmom „glodanje uz uspon“ i odnosi se na uvlačenje alata, pri čemu se ivica urezuje u materijal u pravcu kretanja.

Ovu metodu karakterizira „oštro glodanje“, koje je praćeno stvaranjem tankih strugotina na ulazu i izlazu. Ova metoda se smatra „tradicionalnom“ i uključuje veliku silu trljanja dok se strugotine uklanjaju na odrezani klip, što rezultira nagomilavanjem topline. Tanke strugotine se ne mogu obrađivati ​​glinom, a stvorena toplina se prenosi na alat. Tada, na kraju dana, proizvod je na svom maksimumu, a kada naraste, stvara se opasnost od lijepljenja čipsa.

Usput, glodanje, odnosno metoda formiranja strugotine „od debelog do tankog“, prenosi ulaz na radni komad sa maksimalnom debljinom poprečnog presjeka, a izlaz sa minimalnom debljinom (div. Slika 3). Prilikom glodanja sa periferijom, rezač "potopi" radni komad ispod sebe, stvarajući debele strugotine na ulazu za maksimalan prijenos topline i tanke strugotine na izlazu za ispiranje ljepljive strugotine.

Glodanje za oblikovanje zahtijeva pažljivu kontrolu putanje alata kako bi se osiguralo da se alat uklapa u radni komad i izlazi iz njega prema potrebi. U tu svrhu nemojte ulaziti u manipulacije savijanja, već jednostavno ubacite materijal udesno.

Pri radu sa titanijumom i drugim metalima, životni vek alata se skraćuje u trenucima oštrih vibracija, posebno tokom pripreme. U slučaju direktnog rezanja u materijal (što je tipično za bilo koju putanju alata), učinak se može izravnati udarcem čekića o oštricu.

Trag treba pažljivo provući reznom ivicom duž druge. Potrebno je odabrati takvu putanju za dršku tako da alat ulazi u materijal u luku, a ne ispod ravne ivice (div. Slika 4). Prilikom glodanja debele strugotine do tankog luka, rez se mora izbjeći direktnim omotanjem alata (iza oznake ili uz strelicu oznake). Putanja luka osigurava progresivno povećanje sile rezanja, brže trzaje i povećanu izdržljivost alata. Uz ovu količinu topline, strugotine također postupno rastu do trenutka potpunog stvrdnjavanja radnog komada.

Može doći do naglih promjena u snazi ​​u izlazu alata iz materijala. Iako nije bilo moguće efikasno glodati debele strugotine u tanke (korak br. 3), problem sa ovom metodom leži u naglom igla progresivnog stanjivanja strugotine kada alat dođe do kraja prolaza i počne da se samljeti metal. Takav oštar prijelaz popraćen je odgovarajućom oštrom promjenom sile, zbog čega je alat podvrgnut udarnom pritisku, uzrokujući oštećenje površine dijela. Da biste smanjili oštrinu, pristupite bočnim pristupima - uklonite ikonicu od 45 stupnjeva na kraju prolaza, osiguravajući progresivnu promjenu radijalne dubine reza (podjela 5).

Porada br. 6. Odaberite glodalice sa velikim dodatnim rezom pozadi

Oštra rezna ivica minimizira naprezanje titanijuma prilikom rezanja, ali mora biti dovoljno jaka da izdrži pritisak rezanja.

Dizajn instrumenta sa velikim dodatnim zadnjim rezom, pri čemu je prva oblast ivice sa pozitivnim rezom na zadnjoj strani posvećena, a pored nje je još jedna oblast sa većim rezom, postoji veći zazor, što omogućava vas do ravnoteže i oštećenja (divizija 6). Ovaj dizajn se može uvelike proširiti, ali u slučaju titanijuma, eksperimentisanje sa različitim veličinama dodatnog stražnjeg reza omogućava značajno povećanje produktivnosti i vijeka trajanja alata.

Rezna ivica alata može biti podložna oksidaciji i hemijskim reakcijama. Prekomjerna upotreba alata sa istom dubinom rezanja može dovesti do prijevremenog habanja u području kontakta.

Kao rezultat naknadnog aksijalnog rezanja, oštećeno područje alata rezultira deformacijom i stvaranjem ureza, koji su neprihvatljivi na komponentama zrakoplovstva, a fragmenti ovog površinskog efekta mogu biti potrebni. Nema trenutne zamjene za alat . To se može postići osiguranjem instrumenta promjenom aksijalne dubine reza za kožni prolaz i podjelom problematičnog područja duž različitih tačaka zuba (odjeljak 7). U procesu tokarenja, sličan rezultat se može postići okretanjem završne površine tokom prvog prolaza i okretanjem cilindrične površine tokom drugog prolaza, čime se izbjegava stvaranje žljebova.

Porada br. 8. Zaokružite aksijalni sloj tankih elemenata

Prilikom glodanja tankih i debelih elemenata od titanijskih dijelova važno je zapamtiti omjer 8:1. Da biste uklonili zakrivljenost zidova žljebova, glodajte ih uzastopno u aksijalnom smjeru, zamjenjujući sečenje duž cijele dubine u jednom prolazu krajnjeg glodala. Zokrema, aksijalna dubina reza tokom kožnog prolaza je potrebna da bi se krajnja debljina zida ponovo produžila više od 8 puta (dva mala 8). Na primjer, da bi se postigla debljina zida od 2 mm, aksijalna dubina prolaza može postati maksimalno 16 mm.

Bez obzira na ograničenja dubine, ovo pravilo vam i dalje omogućava da uštedite produktivnost glodanja. U tu svrhu potrebno je glodati tanke zidove tako da se izgubi neobrezana površina oko njih, a debljina elementa bude 3-4 puta veća od konačne debljine. Ako je potrebno odrezati zid okvira 7 mm, tada prema pravilu 8:1 dubina osovine može doseći 56 mm. Prilikom obrade debelih zidova, tragove treba podesiti na malu dubinu prolaza dok se ne postigne zaostala veličina.

Porada br. 9. Vicorize alat značajno manji za utor

S obzirom na veliku količinu toplote koja se topi pri preradi titanijuma, glodalu je potreban prostor za hlađenje. Prilikom glodanja malih žljebova, prečnik alata ne mora biti veći od 70 stotinki prečnika (ili integralne veličine) utora (razd. sl. 9). Sa manjim zazorom povećava se rizik od ometanja pristupa hladnom zraku alatu, kao i zarobljavanja strugotine, koja bi mogla unijeti dio topline.

Ovo pravilo vrijedi i za glodanje zatvorene površine. U tom slučaju širina elementa postaje 70 cm od promjera alata. Pomjeranje alata akumulira 10 hrpa, koje upijaju tanje strugotine.

Glodala visoke veze, čija je jezgra bila podijeljena za obradu alatnog čelika tijekom pripreme kalupa, preostale stijene su se počele aktivno razvijati u proizvodnji dijelova od titana. Visokokvalitetna glodalica ne zahtijeva veliku aksijalnu dubinu rezanja, a na takvoj dubini fluidnost uvlačenja premašuje performanse rezača tradicionalnog dizajna.

S obzirom na karakteristike promjene veličine i stanjivanja čipova. Ključna karakteristika glodala sa visokim zupčanicima su ploče sa velikim radijusom zaobljenih rubova (podjela 10), koji kombiniraju raspodjelu strugotine koja se stvara za povećanje kontaktne površine. Stoga, uz aksijalnu dubinu rezanja od 1 mm, moguće je stvoriti strugotine od samo 0,2 mm. Budući da titanijum ima tako tanke strugotine, postoji potreba za malim posmakom po zubu, što zahteva vikorizaciju za ovaj metal. Tako postaje moguće instalirati brzine uvlačenja znatno veće od standardnih.

Džerelo materijal: prevod statistike
10 savjeta za titanijum,
Moderna mašinska radnja